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地鐵車輛段擴容改造工程結(jié)構(gòu)設(shè)計

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地鐵車輛段擴容改造工程結(jié)構(gòu)設(shè)計

【摘要】結(jié)合廣州地鐵廈滘車輛擴容改造工程實例,簡要介紹和討論了地質(zhì)條件、現(xiàn)場施工條件、柱網(wǎng)布置、樁基礎(chǔ)選型。分區(qū)域選用PHC管樁、錨桿靜壓樁,通過結(jié)構(gòu)-樁-土共同作用計算分析,對網(wǎng)架結(jié)構(gòu)和樁基礎(chǔ)進行包絡(luò)設(shè)計。

【關(guān)鍵詞】車輛段;錨桿靜壓樁;結(jié)構(gòu)-樁-土共同作用;土彈簧

隨著我國地鐵發(fā)展日益成熟,部分地區(qū)地鐵客流量增加,運力需求提高,一些既有地鐵車輛段需要進行擴容改造。由于車輛段擴容改造涉及到的專業(yè)眾多、專業(yè)之間接口多、新舊設(shè)計銜接多、影響設(shè)計的既有限制因素多,同時建設(shè)單位往往要求不停運改造,結(jié)構(gòu)設(shè)計如何采用有效措施,方可減少實際施工過程對既有行車設(shè)施的影響?本文擬以廣州地鐵廈滘車輛段擴容改造工程為例,闡述其結(jié)構(gòu)設(shè)計限制條件及設(shè)計要點,做到施工過程基本上不干擾地鐵正常運營。

1工程概況

廣州地鐵廈滘車輛段定位為B型車的綜合檢修基地,擔(dān)負線網(wǎng)中3號線B型列車的停放、運用、定修、架修、大修任務(wù),已于2005年建成投入使用。為了滿足線網(wǎng)規(guī)模和增購列車停放需求,廈滘車輛段于2014年啟動擴容改造工程。本次擴容改造主要內(nèi)容包括新建15個停車列位,以及對運用庫、運轉(zhuǎn)辦公樓、檢修主廠房等配套設(shè)施進行改造,新建總建筑面積為11218.6m2,其中:新建運用庫建筑面積9042.6m2,無地下室,地面單層,采用正交正放四角錐網(wǎng)架結(jié)構(gòu),由鋼筋混凝土鉸接柱支撐,上鋪輕型屋面板,混合使用焊接空心球和螺栓球節(jié)點;新建鏇輪庫建筑面積756m2,局部地下為鏇輪坑、地面一層,擬采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu);新建運轉(zhuǎn)辦公樓面積1420m2,無地下室,地面兩層,擬采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。

2工程地質(zhì)條件

根據(jù)本工程巖土工程詳細勘察報告,本場地地表為素填土,局部已有水泥攪拌樁處理,以下有0.80m~13.90m厚的淤泥層、0.70m~6.80m厚的淤泥質(zhì)土層、0.60m~7.50m厚的中粗砂層,強風(fēng)化巖、中風(fēng)化巖均屬于軟質(zhì)巖,端阻和側(cè)阻較低。根據(jù)地鐵正常運營要求,本工程不應(yīng)引起鄰近既有軌道的豎向隆起或沉降,水平變形均不應(yīng)超過20mm。為了有效控制地基基礎(chǔ)變形,本工程不適合采用淺基礎(chǔ),考慮采用樁基礎(chǔ),樁身應(yīng)穿透淤泥、淤泥質(zhì)土等軟弱土層,樁尖進入連續(xù)穩(wěn)定的強風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖或中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖。

3現(xiàn)場施工條件

本工程需要在既有運用庫內(nèi)部進行新建檢查坑和檢修平臺施工;需要在既有運用庫邊線上進行新建網(wǎng)架及其立柱、基礎(chǔ)施工,既有廠房內(nèi)結(jié)構(gòu)與軌面之間凈高約7m~10m,不適合大型樁機進場施工。運用庫區(qū)域的現(xiàn)場條件詳見圖1、圖2、圖3、圖4。

4結(jié)構(gòu)設(shè)計要點

綜合考慮上述制約條件,設(shè)計從柱網(wǎng)布置、樁基礎(chǔ)選型、計算分析等方面采取措施,確保擴容改造設(shè)計滿足不停運施工。

4.1合理布置柱網(wǎng)

B區(qū)、D區(qū)新建運用庫、運轉(zhuǎn)樓,局部位于既有庫邊,應(yīng)合理布置柱網(wǎng),既要錯開既有接觸網(wǎng)立柱,也不允許利用既有柱支撐新建結(jié)構(gòu),使得新舊結(jié)構(gòu)及其基礎(chǔ)均分縫脫開,可避免對既有結(jié)構(gòu)及其基礎(chǔ)的檢測與加固,也避免了既有基礎(chǔ)產(chǎn)生新的沉降,節(jié)約設(shè)計及施工工期。

4.2分區(qū)域選擇樁型

根據(jù)上部結(jié)構(gòu)計算結(jié)果,柱底豎向反力標準值約為155~1980KN,初步研究有四種可行的樁型:小直徑鉆孔灌注樁、微型鋼管樁、預(yù)制混凝土方樁、預(yù)應(yīng)力管樁。樁型技術(shù)經(jīng)濟對比如表1。由表1可見,預(yù)制混凝土方樁、預(yù)應(yīng)力管樁對于本工程經(jīng)濟性較好,擬采用靜壓壓樁施工工藝。壓樁工藝要求,既不受庫內(nèi)既有軌道、既有接觸網(wǎng)立柱等平面尺寸限制,也不受屋面網(wǎng)架及其下方的接觸網(wǎng)凈高尺寸限制,原則上不得影響地鐵正常運營使用。各區(qū)域所有單體的樁型如表2所示。為了減小靜壓預(yù)制樁的擠土效應(yīng),與既有樁基承臺、既有軌道水平距離不超過18m范圍內(nèi)的新建基樁,均要求在壓樁前進行引孔,引孔直徑為200mm、引孔深度為12m,實際施工如遇到水泥攪拌樁、中粗砂層也可引孔解決。同時也要求,在施工全過程中,與每一根新建基樁水平距離不超過18m范圍內(nèi)的既有樁基承臺、既有軌道,均進行水平變形、豎向變形監(jiān)測,任一方向變形超過10mm即提出預(yù)警。A區(qū)、B區(qū)、D區(qū)新建鏇輪庫、運用庫、運轉(zhuǎn)樓等單體,位于既有庫外或既有庫邊,采用常規(guī)的預(yù)應(yīng)力管樁,共471根,其中只有80根管樁與既有結(jié)構(gòu)的距離超過15m。經(jīng)施工單位調(diào)研,庫外及庫邊的預(yù)應(yīng)力管樁擬采用ZYB180型壓樁機,該樁機長寬高尺寸為10m×5.8m×5.6m,需要凈空大于10m、距離既有構(gòu)筑物邊緣大于3.75m,利用樁機自動行走系統(tǒng),自動采集數(shù)據(jù),施工效率達600m/日,終壓值1800KN,不影響地鐵日常運營,可滿足設(shè)計要求。C區(qū)既有庫內(nèi)新建檢查坑,擬采用預(yù)制混凝土方樁,共72根。由于既有網(wǎng)架下局部設(shè)置了既有接觸網(wǎng),該接觸網(wǎng)距離軌面約7m,原設(shè)計擬采用錨桿靜壓壓樁,后經(jīng)過方樁樁位調(diào)整優(yōu)化,避開既有接觸網(wǎng),土方開挖后再進行打樁,樁機施工凈高由7m增加至10m,因此改用ZYB180型壓樁機壓樁,施工終壓值可達到1800KN,仍可滿足設(shè)計要求單樁承載力特征值750KN。D區(qū)既有庫內(nèi)新建檢修平臺,擬采用預(yù)制混凝土方樁,共16根,無法避開既有接觸網(wǎng),采用錨桿靜壓壓樁。錨桿靜壓樁屬于非常規(guī)樁型,常用于改造工程,文獻[1]中錨桿靜壓樁采用250×250規(guī)格,C30混凝土,單樁承載力特征值250KN;文獻[2]中錨桿靜壓樁采用400×400規(guī)格,C40混凝土,單樁承載力特征值1000KN。本工程預(yù)制混凝土方樁,規(guī)格為350×350,樁身混凝土強度等級為C35,單樁承載力特征值為Rd=500KN,采用焊接連接。按文獻[3]取壓樁力系數(shù)Kp=2.0,設(shè)計最終壓樁力取Pp=Kp×Rd=1000KN。

4.3上部結(jié)構(gòu)-樁-土共同作用分析

傳統(tǒng)的建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計,將基礎(chǔ)頂面或者地下室頂板作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端,即把上部結(jié)構(gòu)的柱底假定為理想剛接處理。本工程場地淤泥軟弱層較厚,柱腳難以實現(xiàn)理想剛接,因此本工程擬對新建網(wǎng)架、支撐柱、樁基礎(chǔ)與土進行共同作用分析,考慮地基土約束、樁基礎(chǔ)剛度對上部結(jié)構(gòu)內(nèi)力、變形的影響,本工程把柱底理想剛接定義為計算模型1,上部結(jié)構(gòu)-樁-土共同作用分析定義為計算模型2,兩者均采用MIDAS-GEN軟件進行計算分析,并導(dǎo)入3D3S軟件進行施工圖包絡(luò)設(shè)計。其中:網(wǎng)架上下弦桿及腹桿均采用桁架單元模擬、鋼筋混凝土柱采用梁單元模擬,計算模型2中的預(yù)應(yīng)力管樁采用梁單元模擬、承臺采用實體單元模擬。計算模型2需要對承臺、基樁考慮土彈簧剛度。文獻[4]指出:按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》[5]的m值法計算的彈簧剛度,大于按《城市軌道交通巖土工程勘察規(guī)范》[6]的計算值,越到樁的下部,差值越大,最大差異約為100倍。本工程各巖土地層的水平基床系數(shù)、垂直基床系數(shù)按巖土工程詳勘報告取固定值,不隨深度的變化而變化,并按文獻[4]計算公式分別計算樁側(cè)水平地基彈簧初始剛度、樁周豎向地基彈簧初始剛度等。承臺采用了實體單元模擬,MIDAS軟件實體單元按面彈性支承輸入水平基床系數(shù),程序可自動轉(zhuǎn)換為節(jié)點彈性支承,大大降低了手工計算異形承臺側(cè)面水平地基彈簧初始剛度的難度。樁身則按每0.5m樁長劃分單元長度,每個節(jié)點均輸入土彈簧水平、豎向剛度。上述兩種計算模型,進行主要結(jié)果的對比分析。周期與振型對比如圖5及圖6所示,網(wǎng)架結(jié)構(gòu)和支撐柱的變形、內(nèi)力對比見表3。考慮結(jié)構(gòu)-樁-土共同作用后,結(jié)構(gòu)整體剛度變小,各階振型形狀基本類似,自振周期延長27%,結(jié)構(gòu)豎向變形不明顯,水平變形增加57%,網(wǎng)架桁架單元峰值應(yīng)力增加5%,柱底反力有所降低,但是溫差及風(fēng)吸工況下柱底反力拉力值增加25%。網(wǎng)架球節(jié)點、網(wǎng)架支座、預(yù)埋件設(shè)計、基樁抗拔力等應(yīng)考慮計算模型2的水平變形、豎向拉力的不利因素。

5結(jié)語

在廈滘車輛段擴容改造工程結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工過程中,主要解決了下列問題:⑴通過合理分縫,新舊結(jié)構(gòu)及其基礎(chǔ)脫開,互相獨立,可避免對既有結(jié)構(gòu)及其基礎(chǔ)的檢測與加固,也避免了既有基礎(chǔ)產(chǎn)生新的沉降,節(jié)約設(shè)計及施工工期。⑵考慮現(xiàn)場施工條件,施工機械尺寸限制尤其明顯,對樁基礎(chǔ)選型影響較大。分區(qū)域選擇樁型,庫外選用液壓配重靜壓預(yù)應(yīng)力管樁,庫內(nèi)選用錨桿靜壓預(yù)制鋼筋混凝土方樁、液壓配重靜壓預(yù)制鋼筋混凝土方樁,解決了樁基礎(chǔ)施工可行性問題。⑶為考慮地基基礎(chǔ)變形對多次超靜定結(jié)構(gòu)的不利影響,對結(jié)構(gòu)-樁-土進行共同作用計算分析,在深厚軟土區(qū)的大跨度網(wǎng)架結(jié)構(gòu),尤其要重視整體變?nèi)嵋饍?nèi)力、變形的不利變化。

【參考文獻】

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[5]中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.JGJ94-2008建筑樁基技術(shù)規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2008.

[6]中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.GB50307-2012城市軌道交通巖土工程勘察規(guī)范[S].北京:中國計劃出版社,2012.

作者:梁杰發(fā) 單位:廣州地鐵設(shè)計研究院股份有限公司

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